Расчёт и проектирование установки для получения жидкого кислорода

Расчёт и проектирование установки для получения жидкого кислорода

Санкт-Петербургский государственный Университет

низкотемпературных и пищевых технологий.

Кафедра криогенной техники.

Курсовой проект

по дисциплине «Установки ожижения и разделения газовых смесей»

Расчёт и проектирование установки

для получения жидкого кислорода.

Работу выполнил

студент 452 группы

Денисов Сергей.

Работу принял

Пахомов О. В.

Санкт – Петербург 2003 год.

Оглавление.

Задание на расчёт…………………………………………………………………..3

1. Выбор типа установки и его обоснование……………………………………3

2. Краткое описание установки…………………………………………………..3

3. Общие энергетические и материальные балансы……………………….……4

4. Расчёт узловых точек установки…………………………….…………………4

5. Расчёт основного теплообменника…………………………….………………7

6. Расчёт блока очистки……………………………………………….…………..17

7. Определение общих энергетических затрат установки…………………..…..20

8. Расчёт процесса ректификации…………………………………….…………..20

9. Расчёт конденсатора – испарителя…………………………………………….20

10. Подбор оборудования…………………………………………………..………21

11. Список литературы……………………………………………..………………22

Задание на расчёт.

Рассчитать и спроектировать установку для получения газообразного кислорода

с чистотой 99,5 %, производительностью 320 м3/ч, расположенную в

городе Владивостоке.

1. Выбор типа установки и его обоснование.

В качестве прототипа выбираем установку К – 0,4, т. к. установка

предназначена для получения жидкого и газообразного кислорода чистотой

99,5 %, а также жидкого азота. Также установка имеет относительно несложную

схему.

2. Краткое описание работы установки.

Воздух из окружающей среды, имеющий параметры Т = 300 К и Р = 0,1 МПа,

поступает в компрессорную станцию в точке 1. В компрессоре он сжимается до

давления 4,5 МПа и охлаждается в водяной ванне до температуры 310 К.

Повышение температуры обусловлено потерями от несовершенства системы

охлаждения. После сжатия в компрессоре воздух направляется в теплообменник

– ожижитель, где охлаждается до температуры 275 К, в результате чего

большая часть содержащейся в ней влаги конденсируется и поступает в

отделитель жидкости, откуда выводится в окружающую среду. После

теплообменника – ожижителя сжатый воздух поступает в блок комплексной

очистки и осушки, где происходит его окончательная очистка от содержащихся

в нём влаги и СО2 . В результате прохождения через блок очистки воздух

нагревается до температуры 280 К. После этого поток сжатого воздуха

направляется в основной теплообменник, где охлаждается до температуры

начала дросселирования, затем дросселируется до давления Р = 0,65 МПа. В

основном теплообменнике поток разделяется. Часть его выводится из аппарата

и поступает в детандер, где расширяется до давления Р = 0,65 МПа и

поступает в нижнюю часть нижней колонны.Поток из дросселя поступает в

середину нижней колонны. Начинается процесс ректификации. Кубовая жидкость

(поток R, содержание N2 равно 68%) из низа нижней колонны поступает в

переохладитель, где переохлаждается на 5 К , затем дросселируется до

давления 0,13 МПа и поступает в середину верхней колонны. Азотная флегма

(поток D, концентрация N2 равна 97%) забирается из верхней части нижней

колонны, пропускается через переохладитель, где также охлаждается на 5К,

затем дросселируется до давления 0,13 МПа и поступает в верхнюю часть

верхней колонны. В верхней колонне происходит окончательная ректификация,

внизу верхней колонны собирается жидкий кислород, откуда он направляется в

переохладитель, где переохлаждается на 8 – 10 К. Далее поток кислорода

направляется в жидкостной насос, где его давление поднимается до 10 МПа, и

обратным потоком направляется в основной теплообменник. Затем он

направляется в теплообменник – ожижитель, откуда выходит к потребителю с

температурой 295 К. Азот из верхней части колонны последовательно проходит

обратным потоком переохладитель азотной флегмы и кубовой жидкости,

оснновной теплообменник и теплообменник – ожижитель. На выходе из

теплообменника – ожижителя азот будет иметь температуру 295 К.

3. Общие энергетические и материальные балансы.

V = K + A

0,79V = 0,005K + 0,97A

МV?i1B – 2B + Vдетhад?адМ = МVq3 + Мк K?i2K – 3K + V?i3В – 4В М

М – молярная масса воздуха.

Мк – молярная масса кислорода.

Принимаем V = 1 моль

К + А = 1

К = 1 – А

0,79 = 0,005(1 – А) + 0,97А

А = 0,813

К = 1 – 0,813 = 0,187

Определяем теоретическую производительнсть компрессора.

(1/0,187) = х/320 => х = 320/0,187 = 1711 м3/ч = 2207,5 кг/ч

4. Расчёт узловых точек установки

Принимаем:

Давление воздуха на входе в компрессор………………………. [pic]

Давление воздуха на выходе из компрессора……………………Рвыхк = 4,5 МПА

Температура воздуха на входе в компрессор…..………………...[pic]

Температура воздуха на выходе из компрессора…….…………..[pic]

Температура воздуха на выходе из теплообменника – ожижителя…..[pic]

Температура воздуха на выходе из блока очистки…………………[pic]

Давление в верхней колонне…………………………………….. [pic]

Давление в нижней колонне………………………………………[pic]

Концентрация азота в кубовой жидкости ………………………..[pic]

Концентрация азота в азотной флегме…………………………… [pic]

Температурный перепад азотной флегмы и кубовой жидкости при прохождении

через переохладитель…………..……………………………..[pic]

Температура кубовой жидкости…………………………………….[pic]

Температура азотной флегмы………………………………………[pic]

Температура отходящего азота…………………………………….[pic]

Температура жидкого кислорода…………………………………..[pic]

Разность температур на тёплом конце теплообменника –

ожижителя………………………………………..…………….[pic]

Температура азота на выходе из установки………………….[pic]

Температурный перепад кислорода …………………………?Т1К – 2К = 10 К

На начальной стадии расчёта принимаем: [pic]

Составляем балансы теплообменных аппаратов:

а) Баланс теплообменника – ожижителя.

КСр к?Т4К – 5К + АСрА?Т3А – 4А = VCpv?T2В – 3В

б) Балансы переохладителя:

[pic]

[pic]

[pic]находим из номограммы [pic]для смеси азот – кислород.

в) Баланс переохладителя кислорода.

КCpK ?T1К – 2К = RCpR ?T2R – 3R

Принимаем ?T1К – 2К = 10 К

?T2R – 3R = 0,128*1,686*10/6,621*1,448 = 2,4

Т3R = Т2R + ?T2R – 3R = 74 + 2,4 = 76,4 К

i3R = 998,2

г) Баланс основного теплообменнка.

Для определения параметров в точках 3А и 4К разобьём основной теплообменник

на 2 трёхпоточных теплообменника:

[pic]

Истинное значение Vдет вычислим из баланса установки:

Vдет = [VMq3 + KMk?i2K – 3K + VM?i4B – 3B – VM?i1B – 2B]/Mhад?ад = [1*29*8

+ 0,187*32*(352,8 – 349,9) + 1*29*(522,32 – 516,8) – 1*29*(563,82 –

553,75)]/29*(394,5 – 367,5)*0,7 = 0,2

Vдет = 0,2V = 0,2*1711 = 342 м3/ч

Составляем балансы этих теплообменников:

I VCpV?T4B – 6B = KCpK?T3K’ – 4K + ACpA?T2A’ – 3A

II (V – Vд )CpV?T6B-5B = KCpK?T3K – 3K’ + ACpA?T2A’ – 2A

Добавим к ним баланс теплообменника – ожижителя. Получим систему из 3

уравнений.

III КСр к?Т4К – 5К + АСрА?Т3А – 4А = VCpv?T2В – 3В

Вычтем уравнение II из уравнения I:

VCpV?T4B – 6B - (V – Vд )CpV?T6B-5B = KCpK?T3K’ – 4K - KCpK?T3K – 3K’ +

ACpA?T2A’ – 3A - ACpA?T2A’ – 2A

Получаем систему из двух уравнений:

I VCpV (T4B - 2T6B + T5B ) + VдCpV(T6B – T5B) = KCpK(T4K – T3K) + ACpA?T3A

– 2A

II КСр к?Т4К – 5К + АСрА?Т3А – 4А = VCpv?T2В – 3В

I 1*1,012(280 – 2*173 + 138) + 0,387*1,093(173 – 138) = 0,128*1,831(T4K –

88) +0,872*1,048(T3А–85)

II 1*1,012*(310 – 275) = 0,128*1,093(295 - T4K) + 0,872*1,041(295 – T3А)

T4K = 248,4 К

T3А = 197,7 К

Для удобства расчёта полученные данные по давлениям, температурам и

энтальпиям в узловых точках сведём в таблицу:

|№ |1В |2В |3В |4В |5В |5 |6В |7В |1R |2R |3R |

|i, |553,7|563,8|516,8|522,3|319,2|319,2|419,1|367,5|1350 |1131,|1243|

|кДж/ | | | | | | | | | |2 | |

|кг | | | | | | | | | | | |

|Р, |0,1 |4,5 |4,5 |4,5 |4,5 |0,65 |4,5 |4,5 |0,65 |0,65 |0,65|

|МПа | | | | | | | | | | | |

|Т, К |300 |310 |275 |280 |138 |80 |188 |125 |79 |74 |76,4|

|№ |1D |2D |1К |2К |3К |4К |5К |1А |2А |3А |4А |

|i, |1015 |2465 |354,3|349,9|352,8|467,9|519,5|328,3|333,5|454,6|553,|

|кДж/ | | | | | | | | | | | |

|кг | | | | | | | | | | | |

|Р, |0,65 |0,65 |0,13 |0,12 |10 |10 |10 |0,13 |0,13 |0,13 |0,13|

|МПа | | | | | | | | | | | |

|Т, К |79 |74 |93 |84 |88 |248,4|295 |80 |85 |197,7|295 |

ПРИМЕЧАНИЕ.

1. Значения энтальпий для точек 1R, 2R, 3R , 1D, 2D взяты из номограммы Т –

i – P – x – y для смеси азот – кислород.

2. Прочие значения энтальпий взяты из [2].

5. Расчёт основного теплообменника.

Ввиду сложности конструкции теплообменного аппарата разобьём его на 4

двухпоточных теплообменника.

[pic]

Истинное значение Vдет вычислим из баланса установки:

Vдет = [VMq3 + KMk?i2K – 3K + VM?i4B – 3B – VM?i1B – 2B]/Mhад?ад = [1*29*8

+ 0,128*32*(352,8 – 349,9) + 1*29*(522,32 – 516,8) – 1*29*(563,82 –

553,75)]/29*(394,5 – 367,5)*0,7 = 0,2

Vдет = 0,2V = 0,2* = 342,2 м3/ч

Составляем балансы каждого из четырёх теплообменников:

I VA (i4B – i1) + Vq3 = A(i3A – i3)

II VK (i4B – i2) + Vq3 = K(i4K – i4)

III (VA – Vда)(i1 – i5B) + Vq3 = A(i3 – i2A)

IV (VК – Vдк)(i2 – i5B) + Vq3 = К(i4 – i2К)

Здесь VA + VК = V , Vда + Vдк = Vд

Параметры в точках i1 и i2 будут теми же, что в точке 6В

Температуру в точке 5В задаём:

Т5В = 138 К

Р5В = 4,5 МПа

i5В = 319,22 кДж/кг = 9257,38 кДж/кмоль

Принимаем VA = А = 0,813, VК = К = 0,187, Vдк = Vда = 0,1, q3 = 1 кДж/кг

для всех аппаратов.

Тогда из уравнения I

VA (i4B – i6В) + Vq3 = A(i3A – i3)

0,813(522,32 – 419,1) + 1 = 0,813(454,6 – i3)

i3 = (394,6 – 112,5)/0,813 = 324,7 кДж/кг

Т3 = 140 К

Проверяем полученное значение i3 с помощью уравнения III:

(0,872 – 0,1)(394,5 – 319,22) + 1 = 0,872(i3 – 333,5)

59,1 = 0,872i3 – 290,8

i3 = (290,8 + 59,1)/0,872 = 401,3 кДж/кг

Уменьшим VА до 0,54:

0,54(522,32 – 419,1) + 1 = 0,872(454,6 – i3)

i3 = (394,6 – 70,023)/0,872 = 372,2 кДж/кг

Проверяем полученное значение i3 с помощью уравнения III:

(0,54 – 0,1)(394,5 – 319,22) + 1 = 0,872(i3 – 333,5)

i3 = (290,8 + 34,123)/0,872 = 372,6 кДж/кг

Страницы: 1, 2, 3



Реклама
В соцсетях
скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты